|
| |
|
Слаботочка Книги скных способностей регулирующих органов регулирующего органа и его условною давления. МПа Шлаш овые Диафрагмовые Заслоночные ОД 0,25 0,4 0,6 1,0 0.25 0,4 1,6 2,5 32 80 125 200 320 600 800 1250 7000 3200 5000 32 80 125 200 320 600 800 1250 2000 3200 5000 32 80 125 200 320 600 800 1250 32 80 125 200 32 80 125 200 20 32 50 80 125 200 320 500 20 32 50 80 125 200 320 500 20 32 50 80 125 200 320 500 20 32 50 80 125 20 32 50 80 125 60 100 160 250 400 600 1000 1600 2500 4000 6000 10000 [2500 16000 20000 25000 60 100 160 250 400 600 [ООО 1600 2500 4000 6000 10000 12500 60 100 160 250 400 600 1000 1600 2500 4000 6000 60 100 160 250 400 600 1000 60 100 160 250 400 600 1000 По (6,2) находим потерю давления на прямых участках паропровода; = 0,016 2,25 - 24,15 -25,22 - 0,25 10 = = 0,0011 МПа. Определяем по (6.3) потери давления в местных сопро i ивлениях трубопровода; По табл, 6.9 и 6.10 определяем: и = 0,5; вы. = 1,0; 90- = Обб; = 0,08. Тогда ДРм(0.5 + 1.0 + 3-0,66 + 0,08)(25,2 х X 2,25)/(2 10) = 0,0025 МПа. Общие потери давления в линии ДРл = ДРпр + ДРм = 0,f>011 + 0,0025 = = 0,0036 МПа. 3. По (6.7) определяем перепад давления в РО при максимальном расчетном расходе пара: ДРРО макс = ДРсетн - ДРл = 0,3800 - 0,0036 = = 0,3764 МПа. Очевидно, что при очень малых расходах потери давления в линии являются пренебрежимо малой величиной и перепад давления иа РО ДРрОмвн = 0 - дэ = 0.50 - 0,12 = 0,38 МПа. Таким образом, перепад на РО практически остался неизменным. Ревулирущий орган  Дшратор Рис. 6.24. Расчетная схема к примеру 6.1 4. Так как АРро/Р > 0,5, то по (6.17) находим максимальную пропускную способность РО: lм«rc= Смаке/741/pnaplPo " = 10000/741/25-0,5 = 127 м/ч, где Pi,apl = Piiap = 2,25 кг/м Ро =0,5 МПа. 5. Выбираем двухседельный РО с условной пропускной способностью Г,у=160 м/ч > 1,2К,мв;с= 152 м/ч с /)у = 100 мм (см. табл. 6.11). 6. Определяем отношение перепала давления в линии к перепаду давления на РО при максимальном расходе: ЛРл/ДРро = 0,0036/0.3764 а= 0. 7. Так как по условию расходная характеристика должна быть линейной, то при н = О следует выбрать РО с линейной пропускной характеристикой. 8. Определяем максимальный расход для выбранного РО: Смавс = С ип;К п у/Х (, макс = = 10000-160/127 = 12600 кг/ч. 9. Определяем относительные значения расходов: tiMaxc= 10000/12600 = 0,79; 1Х»„н = = 3000/12600 = 0,24. 10. Опрелеляем диапазон перемешеиий затвора РО с линейной характеристикой при и = 0: Д5 = 0,79-04 = 055. Прн1иер 6,2. Выбор и расчет РО для регулирования расхода мазута. Данные для расчета: среда - мазут марки 80; максимальный объемный расход 2„д(.= 10 м/ч, минимальный объемный расход Ймик = 4 м/ч; перепад давлений при максимальном расходе па РО ДРро = = 2,5 • 10 Па; перепад давлений в линии при максимальном расходе ДРл = 310 Па; температура Гд=50С; плотность р = 0,99 г/см; кинематическая вязкость п ри 50 "С v = 5,9 cmVc. Расчет 1. По (6.8) определяем максимальную расчетную пропускную способность РО: К,, = Q«„« l/p/ЛРро = 101/оГ9972,5 = = 6.3 м>. 2. Предварительно по табл. 6. II выбираем одиоседельный РО, имеющий Dy = 25 мм н К„у = 8 м/ч>1,2 JCi;„aKe= 7,55 м7ч. 3. Определяем 4HCJm Рейнольдса (см. табл. 6.6): Rcy = 3540e„,/(vZ),) = 3540- 10Л5,9 -2,5) = = 240, по кривой 2 на рис. 6.22 находим коэффициент \1( =е 1,22. 4. Из (6.19) определяем пропускную способность с учетом влияния вязкости: 1,2\]К„ макс = 1,2 1,22 6,3 = 9.3 м/ч > К, у = = 8 м7ч. 5. Так как пропускная способность РО меньше требуемой, то из табд. 6.Ц выбираем другой РО с Dy = 40 мм и ", = 20 м7ч. 6. Определяем число Рейнольдса для вновь выбранного РО: Rey = 3540-10/(5,9-40)= 147. По рис. 6.22 находим il( = l,35. 7. Определяем повое знатение пропускной способностя; 1.2фХ(.ма«= 1,2-1,35-6,3 = 10,2 м/ч <К,у = = 20 мч. 8. Окончательно принимаем односе-дельный РО с Z?j = 40 мм и Куу = 20 mV4. 9. Определяем и = ДР/ДРрд - 3,0/2,5 = = 1,2. 10 По (6.23) уточняем н= = л(К, у/К, = 1,2(20/102) = 4,6. П. По (6.24) уточняем перепад на регулирующем органе: ДРпо = ДРеетиДп + I) = = (2,5 + 3) 10V(4,6 + ]) = 0,99 10 Па. 12. Уточняем максимальный расход через РО для принятого значения Ki,.yS!20 м/ч: V макс ™ К„у.(*1*/р/[ДРро]) = = 20/(1.35l/o,99A99.10-)= 4,8 м/ч. 13. Находим относительные значения расхода: 1маг. = 10/14,8 = 0,62; = 4/14,8 = 0Д7. 15. Определяем /тапазон перемещений РО для п = 4,6: с линейной характеристикой (см. рис. 6.15) 0,1 <S<0,3; с равнопроцеитной характерпстнхой (см. рис. 6.16) 0,45 < S < 0,70. 15. Определяем максимальное и минимальное значения коэффициента передачи di/dS для рабочего диапазона нагрузок: для линейной пропускной характеристики (см. 6.19) {dn/dSk, = 2Л; (dWdS) = 1,35; (dyi/dS)„„/id\i/dSi»c = 1.35/2Д = 0,61; для равнопроцентной пропускной характеристики (см. рис 6.20) (rfM/dS)„aKc = 1,6; (dli/dS) = 0,9; (dli/dSU„/{dix/dS),c = 0.9/1,6 = 0,56 16. Выбираем РО с линейной пропускной характеристикой. Пример 6.3. Расчет РО для регулирования расхода воды. Данные для расчета - среда - вода; максимальный обьемный расход бмак1 = 140 м/ч; перепад давлений при максимальном расчетном расходе ДРро = 1.6 МПа; температура Т = 90°С; плотность р = 1 г/см; абсолютное давление до РО Pj = 1,8 МПа; абсолютное давление насыщенных паров при 90С Рнщ = 0,07 МПа; кинематическая вязкость прн 90*0 v = 0,00328 смс- Рас чет 1. По (6.8) определяем максимальную пропускную способность: К, макс = Омак. /р/(10ДРро) = = 1401/ = 35 mV4. 2. Предварительно по каталогу (см табл. 6.11) выбираем двухседельный РО, имеющий Dy = 50 мм н Ку = = 40% 1,2К,макс = 42 м7ч. 3 Определяем число Рейнольдса (см. табл. 6.6): Rcj, = 3540Q„aKc/vDy = 3540-140/0,00328 50 = = 3-10*. Так как RCy > 2000, то влияние вязкости на расход не учитываем и выбранный РО проверяем на возможность возникновения кавитации. 4. Определяем коэффициент сопротивления РО: = 25.4f J/K?y = 25.4-3.142.544.40) = 6,12. 5. По кривой 1 на рис, 6.23 находим коэффициент кавитации К;,=0,5\. 6. Определяем перепад давления, при котором возникает кавитация: ДРхаь = к.в(Р, - Рнщ) = 0,51 (1,8 - 0,07) = = 0,88 МПа. 7. Заданный перепад давлений ДРро больше ДРкав) следовательно, выбранный РО 6yiei работать в кавитациоином режиме и не обеспечит заданною расхода жидкости. Ех1)Ш по условиям технологического процесса невозможно снизить ДРро ДО ДРмв или увеличить ДРав ДО ДРО> то необходимо выбрать ближайший больший РО, для которого снова определяется . Ккав и ДРклв-В данном случае выбираем двухседельный РО с iJy = 80 мм и Kty = 63 мч. для которого с = 25,4FyV?y = 25.4 3,14-8V(16-63)2 = 16,2. По кривой 3 на рис. 6.23 определяем коэффициент кавитацнн, соответс1вующий максимальному расходу, Хкав макс - 0,52. Тогда ДР «.ав MiKc ~ viiB m(iKc(-Pi ~ Рнщ) ~ = 0,52 (1,8-0,07) = 0,9 МПа. Определяем максимальную пропускную способность: К, мя.с = Омакс /р/иОДРкав ми<) = = 1401/1/9 = 46,7 Так как 1,2 Ki макс = 46,7-1,2 = 56 мя меньше К,, у 63 м/ч, то вновь выбранный РО обеспечит заданный максимальный расход в условиях кавигацнн и выбор РО по пропускной способности считается законченным. Особеииости расчета регулирукнцих клапанов внрыска Шиберные регулирующие клапаны заво-дами-из( отовнтелями часто поставляются с недостаточно обоснованным проходным сечением окна шибера. Поэтому при наладке АСР температуры перегретого пара необходимо провести расчет регулирующего клапана впрыска и уточнить типоразмер профиля Окна шибера. Регулировочные свойства клапана впрыска зависят от его коэффициента формы А и максимально! о проходного сечения клапана, мм, (6.25) где Омаш ~ максимальный впрыск, i/ч: Си... = (2-2,5)0«,д; (6.26) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 [92] 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 |