|
| |
|
Слаботочка Книги 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [61] 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 Самая актуальная информация модные очки для зрения у нас на сайте. SQ ЬО 70
/7,2 04 0,6 т Рис 6.37, Зависимость Рт/&Р от т для различных сужающих устройств; 1-диафра1ма с уповым способом отбора ДР. 2 - СО1Ы0, 3 - короткое сото Вентури, 4 - ялин-ное сопло Вентурн пыми преимуществами и недостатками каждого из них. Так, диафрагмы технологически тфосты в изготовлении и в области m < 0,3 имеют меньшие предельные числа Рейнольдса, чем сопла и трубы Вентури. Кроме того, коэффипиенты расхода диафрагм менее подвержены влиянию искажения профиля скоростей н пульсаций потока. В то же время потери давления в соплах и трубах Вентури Юсобенно в последних) значительно меньше, чем в диафра! мах. Кроме того, точность измерения расхода газов и пара с помошью сопл в области диаметров трубопроводов, меныних 300 мм, выше, чем при использовании диафрагм {в связи с большим постоянством коэффициента сжимаемости е при применении сопл). Надежность сопл н труб Вентури, связанная с изменениями коэффициента расхода а при загрязнении входного профиля сужающею устройства, значительно выше, чем диафрагм. В практике выполнения пусконаладочных работ по системам автоматизации иногда возникает необходимость в определении потери давления на сужающих устройствах. Потерю давления Р„-, для диафрагм с угло-тм и фланцевым способами перепада мвления определяют из соотношения - (1 - от) АР/(1 + am). (6.36) Для диафрагм и сопл Вентури потерю давления можно определить по графику на рис, 6.37.  Рис. 6.38, Зависимость P„j iP от т для укороченных (1) и нормальных (2) труб Вентури Для труб Вен тури потеря давления в соответствии с ГОСТ 23720 - 79 определяется по графикам на рис, 6.38. Прн выполнении пусконаладочных работ может возникнуть необходимость в nepeipa-дуировкс дифманометра на измерение боль-uiero pacxojva среды. Пересчет осуществляется исходя из общего уравнения расхода среды где к - постоянный коэффициент для данной диафрагмы. Пример бДО. Расчетный расход среды Смаке = 250 г/ч обеспечивается перепадом давления на дифманометре АРмакс = = 400 Kic/cM. Требуется измерить рас?10д средь[ 380 т/ч без замены диафрат мы. Исходя из обшего уравнения расхода Среды, находим к = етмакс/1/А>"ма.Т= 250/1/400 = 12,5. При расходе 380 т/ч перепад на диафрагме А* = (QJkf - (380/12,5) = 924,2 ктс/м Ближайший стандартный перепад дaвJ]e-ния дифманометра 1000 ктс/м. При пом максимальный расход, который можно измерить *гим расходомером е;.макс = к [/др = 12,5 /1000 - 395.3 т/ч. 6.3 3. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА С КОРРЕКЦИГЙ ПО ТЕМПЕРАТУРЕ, ДАВЛЕНИЮ И ЕГО РЕАЛИЗАЦИЯ НА АППАРАТУРЕ АКЭСР При проведении пусконаладочных работ на рабочих средах в условиях техноло!и-ческого процесса может выявиться несоответствие фактических параметров измеряемой среды и расчетных. Так, например, показания AS01 Паз. 2е 
Рис 639. Схема соединений и подключений системы измерения расхода среды с коррекцией по температуре и давлению на аппаратуре комплекса АКЭСР расходомеров могут отличаться от действительных значений расхода, и в показания приборов необходимо вносить поправки на отклонение давления и температуры. Действительный массовый расход среды в общем случае можно определить с достаточным приближеннем по формуле = Qm У(/д V-)/(pacMT„), (6.37) где Gma - действительный массовый расход; - массовый расход, измеряемый расходомером; Fj и Ррасч - лав тение измеряемой среды соответственно для действительных и расчетных условий, 7 и Т - температура измеряемой среды соответственно для действительных и расчетных условий. Для действительных условий измерения формулу (6.37) аапищем в следующем виде: бтд - Qrr, \{{Р + Рбар) Трвс-ИСя + 273)] , (6.38) где Рн,й - давление, измеряемое манометром; Рр - барометрическое давление, равное 1 кгс/см; Гд - рабочая температура, °С Приняв Т/Ррасч = С = const, имеем бжл = б-«1/С(Ри,б + /бар)/(л + 273). (6.39) Выражение (6.39) реализуется схемой, выполненной на аппаратуре А КЭСР (рис. 6,39) В единицах напряжения постоянного тока применительно к рис. 6,39 формула (6,39) будет иметь вид где t/„ (6,40) значения напряжения, пропорциональные вг- личинам 6-г.д. Qm. Ртб. бар. д И 273 К СООТ- ветственно; Сз - коэффициент усиления блока БВО-П (поз. Зв на рис 6,39). В систему измерения расхода входят; 1) датчик давления с токовым выходом 0-5 мА типа МПЭ, поз. 1а, и вторичный прибор типа А501, поз. is; 2) лифманометр (расходомер) ДМЭР с токовым выходом 0 - 5 мА, поз. 2а; вторичный прибор А501, поз. 2г; 3) термо преобразователь сопротивления с преобразователем Ш71, ноз. За; вторичный прибор А501, поз Зг: 4) блок хондуктивного разделения БКР1-П, поз. 36. который обеспечивает а) конлуктнвное разделение входного и выходною сигналов; б) преобразование входного сигнала 0-5 мА в сигнал напряжения 0-10 В; в) масштабирование и сложение {Ь\ + 5) блок кондуктивного разделения БКР-П. поз 16, обеспечивающий операции а) и б), указанные в п. 4; 6) три блока вычислительных операций БВО-П, предназначенные для выполнения следующих операций; а) масштабирования, сложения н деления (поз. 26): б) умножения на постоянный коэффициент Сз и извлечения квадратного корня (поз. Зв): в) перемножения (поз. 2в): 7) вторичный аналоговый прибор А542, регистрирующий действительный расход нз-меряемон среды с входным сигналом напряжения 0-10 В. поз. 4а. Приняв за нормирующее значение максимальный сигнал напряжения постоянного тока 10 В, выразим в единицах напряжения параметры среды, входящие в формулу (6.40); = itA)-10 + (273/7ш)- Ш, (6.41) -" Тк ~ верхний предел шкалы преобразователя температуры. К; (/373 = (273/7)- Ю -постоянная величина, пересчитанная на 7; [-гд ~ (1л/ши)- О - переменная величина, пересчитанная на Тш; = (нзб/Ршг) • 10 + (Рбар/РшЛ 10, (6.42) Рцк - верхний предел шкалы измерения преобразователя давления с учетом барометрического; bpg = (Рнзб/шк)- Ю - перемен- ная величина, пересчитанная на Рщ; Up = = (Рбар/Ршк)" 10 - постоянная величина, пересчитанная на Рщ. Коэффициент Cj рассчитывается из условия Затем производят поблочную настройку схемы. Прн настройке блоков необходимо учитывать требования, предъявляемые к аппаратуре АКЭСР: смену перемычек производить только при отключенном напряжении питания; не допускать длительных коротких замыканий на землю. При настройке блоков используется внутренний источник опорных сигналов и милливольтамперметр типа М2007 (или аналогичный прибор класса точности 0,2). Порядок настройки: I) установить перемычки на платах БКР-П (поз. 36 на рис. 6.39) в положение, показанное на рис. 6.40, и выполнить следующие операции: а) соединить зажим 29 с зажимом 21; б) подключить М2007 к зажимам 4 и 2 (1-2); в) подать напряжение питания; г) вращая ручку ctji, установить по М2007 напряжение U, , соответствуюшее БНР1 ооо ооо ооо ооо ооо ооо БНрг ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо о о о о сгз> о о a=D о (ею ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо о а=о о arc о arc ооо ооо ооо ооо ооо ооо ооо <rrD о (ею о ооо ооо (Z=D о ооо ооо ооо ооо ооо ооо о azD (гю о Рис. 6.40. Расположение перемычек на брюках комплекса АКЭСР системы измерения расхода на рис. 6.39 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [61] 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 |