|
| |
|
Слаботочка Книги 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [28] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 Выражение (3-51) дает приемлемую точность в диапазоне обычно применяемых значений индукции. Обозначим относительное значение падения напряжения в обмотках трансформатора ДС/ /о = 10а (3-52) Так как i а UE, то на основании (3-49) и (1-1) после преобразований найдем: где tci - средняя длина витка катушкн трансформатора. Заменим в (3-53) /ср его значс]!исм из VUSoK, (3-54) тогда получим: Выразим 5, из (3-55); подставив его значение в (3-50), а полученное из (3-50) значение aw, в (3-51), после преобразований найдем: 5 = 1,06.10- Ykl-Il,Wyj\/ . (3-56) Заменим в (3-56) значения 5ст, 5ок, Ун из (3-21), а /от из выражения Уст - IcTCT (3-57) Тогда получим: 5 = 1,06. Ю- (/ kl-JiI<UWyof (3-58) Используя (3-55), (3-58) и (3-4), находим: S = 2,35.10- WUyiJifX Из (3-58) и (3-59) видно, что при заданных величинах /о% и AU% магнитная индукция и плотность тока уменьшаются с уменьшением линейных размеров трансформатора. На рис. 3-1 приведен примерный вид зависимостей наибольшей допустимой индукции в сердечнике от линейного размера а, построенных но уравнениям (3-46) и (3-58). Точка пересечения кривых В = 1{а) позволяет определить значение индукции и линейный размер, соответствующие критической мощности трансформатора. Аналитическое решение уравнений (3-46) н имеет вид:
Рис, 3-1. Зависимость магнитной индукции от линейного размера при .мощностях больше \: меньпге критической. (3-58) относительно а и В = 4.5-10Х (3-60) = 47,2l/()i/../ Af;./ fM. (3-61) Уравнение для определения критической мощности стержневых и броневых трансформаторов получим в результате подстановки в (3-33) значения Якр из (3-60): 47.10 (3 62) 89 Величину необходимую для определения критической мощности тороидальных трансформаторов, получим из (3-9), (3-36) и (3-58). Подставляя в (3-45) найденное значение (2кр, получим для этих 1 рансформаторов Pi) - (3-63) Из уравнений (3-62) и (3-63) видно, что величитш критической мощности трансформатора определяется его тепловым режимом, качеством проводниковых и магнитных материалов, допустимыми значениями к. п. д., cos ф, тока холостого хода и падения напряжения, частотой питающей сети н соотношениями его основных геометрических размеров. Критическая мощность трансформатора возрастает с увеличением температуры перегрева и удельных коэффициентов теплоотдачи сердечника и обмоток и уменьшается с увеличением частоты сети, тока холостого хода, падения напряжения в обмотках, магнитной проницаемости и удельных потерь в сердечнике. Ниже в табл. 3-1 приведены величины критической Таблица 3-1
П р и м е ч ;i II 1г я; 1. Вес гilancф)p[aгopы piicciHiairJ на телнгерагуру перегрева ДтйО С. 2. Прн расче ге П1Т[1ЯТ0, что M.iridrrnniKiiio uJ транс:1к1рма [ iiport на 50 гц нзгоговля!отся из стали Bi2 толщппо!) О, J, мм, л мигпптонро.юд!j гpJI[C;iзop[a-торов на 400 гц-из суалк ХВП TO;iti[H[inii О,ОН мч, 3. Допустимые значеннч пока xo.roiMoro ][ [1:[дС1П1я папря-гепнл [[ри-нягы соответстнспно: для траЕСформагорои oJ ?ц~Ь) [t ]0 %, а для (panitjop-маторов -ЮО /{ - 10* в 5%, Дли тороидальных трацсформагороя принято 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [28] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||