|
| |
|
Слаботочка Книги  8 кг Рис. 3-4. Кривые зависимости типовой мощности от веса граис-форматора стержневой конструкции с двумя катушками {f=50гl(). чатыми сердечниками иа 50 гц. При расчетах для всех трансформаторов принято: температура перегрева -Дт = 50С; материал магнитопровода - сталь Э-42 толщиной 0,35 мм; удельные потери в стали-/?о=1,5 erJKc; Удельное сопротивление меди при Токр = 50°С рм = = 2,35- 10~ ом СМ\ энергетический коэффиш1еит -
Рис. 3-5. Кривые зависимости типовой (мощности от веса трансформатора бро1иевой коист(руйцш {f=50 гц). г\ COS ф=0,86; коэффициент теплоотдачи для стали - а, = 0,5.10-з бг/сж2.°С. Коэффициент теплоотдачи обмоток стержневых трансформаторов примерно иа 10% больше, чем коэффициент теплоотдачи обмоток трансформаторов броневого типа. Поэтому для стержневых трансформаторов принято МШ°СсмУвт и !\1=\Л8С-см/вт\ а для броневых трансформаторов -М*-420°ССЛ[2/е7- и Л*-!,64°СХ Хсм/вт. Коэффициент занолнепия обмотки трансформаторов стержневого и броневого типов с одной катушкой примерно на 15% больше, чем коэффициент започ-пения стержневого трансформатора с двумя катушками. Поэтому для трансформаторов с одной катушкой - А.м = 0,35, а для трансформаторов с двумя катушками - А,1 = 0,3. При анализе кривых iTtm=f(Отр) следует выбирать в качестве оптимальных такие соотнон1ении, которьк* обеспечивают получение наибольшей мошности при изменении коэффициента г (пропорционального толщине пакета) в широких пределах. Это необходимо для того, чтобы перекрыть требуемый диапазон мощностей при меньшем числе типоразмеров трансформаторных пластин. С этой точки зрения целесообразно выбрать для броневых трансформаторов (рис. 3-5) (при изменении г в пределах от I до 3) в качестве оптимальных соотношений 5=!; / = 2,5, а не s = 2, Эти соотношения размеров позволяют получить не только наименьший вес. но и наименьший суммарный объем трансформатора. На основании тех же соображений следует выбрать в качестве опти.мальных для стержневых трансформаторов минимального веса с одной (рис. 3-3) и двумя (рис. 3-4) катушками соотиоп1ении s=]; \t = ?> и s=I,5; i = 2 (при r=l--3). Пользуясь кривыми рис. 3-3-3-5 для оптимальных соотнопгепий размеров, можно решить вопрос и о паи-выгоднейпгей конфигурации магнитопровода. На рис. 3-G приведены оптимальные кривые /\тш = /(тр) для трансформаторов стержневой и броневой конструкции, показывающие, что более выгодной конструкцией трансформатора иа 50 гц является стержневая с двумя катушками. Как видно из рис, 3-6, эта конструкция обеспечивает (по сравнению с броневой) выигрыш по мощности (при одинаковом весе) или выигрып! по весу (прн одинаковой мощности) в пределах от 5 до б7о, а по сравнению со стержневой с одной катушкой от 12 до !37о соответственно. * См. § 1-: (рис. 1-7). 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [32] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||