|
| |
|
Слаботочка Книги Ношения размеров для стержневых и броневых трансформаторов повыигенной частоты могут быть выбраны такими же, как и для траисформаторон, рассчитанных на частоту 50 гц. Однако следует заметить, что при повышенной частоте потери в стали увеличиваются, вслед-
Рис- 3-8. Кривые зависимости типовой мощности от веса тсянс-форматора тороидальной конструкции (f=400 гц). ствие чего обмотка дополнительно подогревается со стороны сердечника. Найдем теперь оптимальные соотношения размеров для тороидальных трансформаторов, которые наиболее часто используются при повышенной частоте питающей сети. На рис. 3-8 приведены кривые Ртип=/{тр) трансформаторов на 400 гц с различными соотношениями размеров тороидальных сердечников. Рассмотрение этих 820 740 660 580 500 260 180 ЮО.
2.0 2.5 4.0 кг Рис. 3-9. Сравнение трансформаторов минимального веса с оптимальными соотношениямн геометрических размеров (f=400 гц). кривых показывает, что наиболее выгодными являются соотношения s = 2 при / = 0,4-1,0; близкими к ним являются s=l (прн г = 0,1-0,4) и 5 = 3 (прн /- = 0,6-1,2). На рис. 3-9 приведены для сравнения оптимальные кривые -Ртип/Стр) для трансформаторов на 400 гц стержневой, броневой н тороидальной конструкции. При расчете кривых рис. 3-9 для всех трансформаторов принято: материал магнитопровода - сталь ХВП толщиной 0,08 мм; энергетический коэффициент х\ cos (р=0,95; коэф- фициент теплоотдачи для стали аст- 1,25* 10~ вт1см-°0.. Удельные потери в стали для трансформаторов с С-об-разными сердечниками приняты равными pio=10,3 вт1кг. Потери в стали трансформаторов с тороидальными сердечниками примерно на 25% ниже и близки к удельным потерям исходного материала. Они приняты равными Коэффициенты теплоотдачи обмоток трансформаторов различных конструкций связаны между собой следующим сотношением: : бр: т = 1Д 5:1,05:1,0. (3-98) Поэтому на основании экспериментальных данных, приведенных в § 1-3, приняты следуюигие значения коэффициентов М п N: для стержневых трансформаторов М = 322, N= 1,17; для броневых трансформаторовiM = 352, Л/=1,28; для тороидальных трансформаторов М = 369, N=1,34. Коэффициенты заполнения обмоток С-образных трансформаторов приняты несколько мсньите, чем для трансформаторов с пластинчатыми серлечникал1и, из-за наличия внутренних закруглений в магнитопроводе. Для трансформаторов с одной катушкой принято = 0,32, а для трансформаторов с двумя катушками - /4\i = 0,28. Коэффициент заполнения обмоток торо-идальных трансформаторов принят равным Ам = 0,25. Из кривых, приведенных иа рис. 3-9, видно, что наиболее выгодной конструкцией трансформатора минимального веса на 400 гц является; при мощностях до 650 вт - тороидальная, а при мощности более 650 вт - стержневая с двумя катушками. При равном весе и при мощностях до 400 вт тороидальная конструкция обеспечивает выигрыш по мощности по сравнению со стержневой конструкцией с двумя катушками в пределах от 15 до 40%. Рассмотрим теперь, какая из четырех перечисленных выше конфигураций магиитопроводов обеспечивает при частоте сети 400 гц получение наибольшей мощности при минимальном объеме всего трансформатора. Как и для трансформаторов минимального веса, можно считать, что оптимальные соотношения размеров для трансформаторов минимального объема стержневой и броневой конструкции на 50 гц остаются неизменными и для 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 [34] 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||