|
| |
|
Слаботочка Книги ная на магнитопроводе оптимальной формы, по всем технико-экоиомнческим показателям {т. е. по весу, объему и стоимости) наиболее выгодна. Броневая конструкция практически ей равноценна по весовым показателям, однако уступает последней по объему .и особенно по стоимости. Стержневая конструкция с одной катушкой- наихудшая. Для частоты 400 гц при мощностях до 500-700 ва, но весу и объему наиболее выгодна тороидальная конструкция; при больших мощностях лучшие показатели имеет стержневая конструкция с двумя катушками. Броневая конструкция близка к ней но весовым показателям; однако по занимаемому объему она хуже остальных. Вывод о преимуществах стержневых трансформаторов был сделан впервые в -работах Л. Ф. Сенченкова, пронеденпых им в 1952-1956 гг. Оптимальные соотношения размеров для трансформаторов различных конструкций приведены в табл. 3-3. Таблица 3-3
3-5. оптимальные соотношения размеров и выбор наивыгоднейшей конфигурации магнитопроводов сглаживающих дросселей Сглаживающие дроссели электрических фильтров, так же как и трансформаторы малой мощности, широко используются в ньшрямительных устройствах радиотехнических установок. Поэтому вопрос об определении оптимальных соотношений размеров магиитопроводов сглаживающих дросселей и выборе их наивыгоднейшей конфигурации приобретает значительную актуальность. Геометрические размеры, вес и стоимость сглаживающего дросселя зависят от величины его электромагнитной энергии {Lliy). Б § 1-5 было показано, что индуктивность сглаживающего дроссели может быть определена но формуле (1-71), Величину эффективной магнитной проницаемо-ети [Лэфф, входящую в это выражение, можно приближенно определить из эмпирического выражения 1 вфф=-0 + -. (3-100) где Q и R - коэффициенты, зависящие от качества материала сердечника. Ток подмагничивания дросселя / может быть найден из выражения Ям = /одр, (3-101) где Гдр - омическое сопротивление обмотки дросселя. Величина Гдр может быть найдена нз выражения ГдрРм. (3-102) Используем очевидные соотношения U = Ui.i (3-103) йм5ок = 5прШ; (3-104) /ср5он--к, (3-105) где 5пр - сечение провода обмоткн дросселя; /ср - средняя длина витка обмотки дросселя; W - число витков обмотки дросселя. Подставляя (3-103), (3-104) н (3-105) в (3-102), найдем; Гд-Рм. (3-106) 1. Выражение (3-100) получено путем аппроксимации графика, приведенного на [рис. 6-2. Примеч. ред. 2. Выражение (З-ЮО) верно только для определенных условий (выбранного типа магнитопровода, марки стали, температуры перегрева, оптимального выбора и величипы В), так как Иэфф = ф(яо; В), а не объема стали. Примеч. ред. 8-2589 113 Используя (1-64), получаем (лри PjO): Ям з:др (Scxn.cT + 5ол.м) Д-с. (3-107) где адр - коэффициент теплоотдачи обмоток дросселя. Подставляя (3-106) и (3-107) и (3-101), после преобразований найдем: и-----Т-,ж - - -. 3-103 Используя выражения (1-71), (3-100) и (3-108) и очевидное соотношение V, = UrSc., (3-109) получаем: Lll = 0,47с- io- -iL X x(q+-t;-) -iX! ° - (з-ио) Введем обозначения ОДтг. 10- il.ii (3.111) t сток (5охл.ст + 5отгл.м) /о 1 1 0\ -----KivT- Величины Дт, /ги, /гс, Рм, входяш,ие в правую часть уравнения (3-111), являются постоянными; как показывают экспериментальные данные, коэффициент теплоотдачи ссдр можно без существенной погрешности принимать постоянным. Поэтому коэффициент k является величиной постоянной. Заменяя в (3-112) величины ScT, 5oKi 5охл.ст osji.Mj Уст и Vk их значениями из (3-21), получаем: *, = i%i±a. (3-113) Из (3-113) видно, что коэффициент kr зависит лишь от соотношений геометрических размеров дросселя и его 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [36] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||