|
| |
|
Слаботочка Книги 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [40] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 практически постоянном для данного материала отнй-шеиии оот = - (3-126) почти независимо от величины Ну Для большинства магнитных материалов и при работе с большими нагаря-женностями поля (10-,100 а/см], что является характерным для дросселей насыщения, величина Попт может быть принята постоянной и равной 1,4-1,5~/2. Подставляя в (3-125) величину Нщи из (3-126), получаем. 0 =-- . (3-127) Для большинства магнитных материалов при указанных выше пределах изменения Ну зависимость Vi от Яу получается близкой к гиперболе; без большой погрешности можно заменить выражение (3-127) приближенной формулой вида; - . (3-128) где коэффициент С зависит от свойств материала, кратности изменения тока нагрузки и cos (р . Выражение (3-128) связывает между собой объем стали, мощность нагрузки и напряженность подмагничивающего поля при оптимальном магнитном режиме и наивыгоднейшем использовании стали. Перейдем к определению зависимости температуры перегрева обмоток д. н. от напряженности подмагничивающего поля для д. и. разных конструкций. Четыре наиболее часто применяемые конструкции д. и. изображены иа рис, 3-17. Рассмотрим вначале конструкцию из двух стержневых сердечников (рис. 3-17,а). Обозначим: 1р, /у - токи в рабочей и управляющей обмотках; Шр, Шу - числа витков этих обмоток; Гр, Гу - сопротивления обмоток; /р, /у - средние длины bihtkob обмоток; 5ор, 5оу - сечения окна, занятые обмотками; 5охлр, 5охлу - поверхности охлаждения обмоток и Як, Яу - величины напряжеииости переменного и управляющего полей в сердечниках. 124     Рис. 3-17. Типовые конструкции дросселей насыщения. а - из двух стержневых сердечников, б -с одним бро1[евым; е -с двумя Срокезыми, 3 -с двумя торондалыгы.чи сердечниками. Ампер-витки подмагничивающего (управляющего) поля равны; Нуит---1уЩ- (3-129) Сопротивления обмоток могут быть найдены из выражений г,----9.р-р; (3-130) у-РмГ-] . (3-131) Условиями теплового равновесия для рабочих и управляющей обмоток являются соотношения lSoxЛ.lp..u; (3-132) у = охл.уад.нДту, (3-133) где - коэффициент теплоотдачи обмоток д. и. Определяя значения токов и /у из (3-121) и (3-129) и подставляя полученные значения этих токов и сопротивлений обмоток из (3-130) и (3-131) в (3-132), и (3-133), получаем: -- Soxn.vji.yAv (3-134) = 5о.хл.уад.нЛху. (3-13о) Суммируя потери в обеих рабочих обмотках и обмотке управления и используя (3-126), получаем: I - j- Д-Н (-*охл.р р ~Г охл.уу- (3-136) Из приведенных ниже соотношений выразим и 1у через объемы, занятые рабочей и управляющей обмотками У , = 5о.р/р; (3-137) У, У = 5о.у/у (3-138) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [40] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |