|
| |
|
Слаботочка Книги циентов г и .? : s = 3,3; 1,2-3,3, Ил табл. 3-3 видно, что уакзанный ряд является оптимальным для тороидальных трансформаторов минимального объема. Из приведенного выше перечня видно, что в рекомендуемой номенклатуре рядов отсутствуют 1ряды пластинчатых матннтопроводов стержневой конструкции, а также ряды ле1ггочных магнитопроводов для трансформаторов минимальной стоимости. Разработка и выпуск нормалей на указанные ряды является весьма необходимой и своевременной. Перейдем теперь к рассмотрению принципов построения рядов для сглаживающих дросселей электрических фильтров и дросселей насыщения. Рассмотрен[1е оптимальных соотношений для сглаживающих дросселей минимального веса, приведенных в табл. 3-5, показывает, что для них мопут быть с успехом использованы пласти1Н1атые и ленточные магнитопроводы броневой конструкции по нормалям, приведенным в табл. ПЗ-1 и 03-2 и ленточные магнитопроводы стержневой конструкции по нормали, приведенной в табл. ПЗ-3. Из табл. 3-5 видно, что указанные магнитопроводы являются Оптимальными не только для трансформаторов, но и для сглаживающих дросселей минимального веса. Ряды магнитопроводов для дросселей насыщения можно построить на основании оптимальных соотношений, приведенных в табл. 3-6. Однако, учитывая значительно меньшую применяемость дросселей насыщения по сравнению с трансформаторами и сглаживающими дросселями, вряд ли целесообразно создавать для них специальные -ряды. Для инх, как и для сглаживающих дросселей, следует использовать пластинчатые и ленточные магнитопроводы броневой конструкции по нормалям, приведенным в табл. ПЗ-1 и ПЗ-2, н ленточные магнитопроводы стержневой конструкции но нормали, приведенной в табл. ПЗ-3. Прн этом необходимо отме-мить (это в равной степени относится и к сглаживающим Дросселям), что из ряда стержневых магнитопроводов следует использовать типоразмеры с большой высотой окна ( = 4-5), как более близкие к оптимальным соотношениям. Применение для дросселей насыщения рядов с тороидальными матнитопроводами целесообраз- 110 лишь ,при использовании специальных магнитных материалов с прямоугольной петлей гистерезиса и большой индукцией насыидения. iB заключение настоящего раздела следует кратко остановиться на вопросах нормализации трансформаторов и дросселей. Создание рядов для трансформаторов н дросселей позволяет получить большой экономический эффект, так как при этом становится возможным и це-лесообраз1Ным их централизованное изготовление. Из большого числа различных видов трансформаторов и дросселей, применяемых в радиотехнических устройствах, уже в настоящее время стала возможной нормализация электрических параметров трансформаторов анодных, аиодно-накальных, накальных и сглаживающих дросселей для электрических фильтров. Ряды таких трансформаторов и дросселей разработаны под руководством Е. И. Каретниковой и внедряются в про-из>водство. Нормализация мощностей трансформаторов произведена на основе ряда предпочтительных чисел со знаменателем Прогрессии, равным 1;25. Знаменатель прогрессии для электромагнитных энергий {LI), сглаживающих дросселей принят равным 2,5. Вопросам создания нормализованных рядов сглаживающих дросселей .посвящена работа К- Б. Мазеля, в которой на основе проведенного анализа рекомендуется принять знаменатель прогрессии равным 2,0. Это позволяет перекрыть диапазон обычно применяемых нндук-тивностей и токов прн наличии всего лишь 7 типоразмеров магиитопроводов. ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ РАСЧЕТ МАЛОМОЩНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 4-1. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ ЗАМЕЧАНИЯ Исходными величинами для расчета трансформат01ра служат: напряжение и частота питающей сети, а также мощности и -напряжения вторичных обмоток. iB результате расчета должны быть определены геометрические размеры сердечника, данные обмоток (т. е. числа витков, марки и диаметры проводов), а также электрические и эксплуатапиоииые параметры трансформатора (к. п. д., ток холостого хода, напряжение короткого эамыканнн и температура перегрева обмоток). Расчет трансформатора по указанным выше исходным данным представляет собой математически неопределенную задачу, допускающую большое количество различных (решений. Последнее объясняется тем, что число параметров трансформатора, подлежащих определению, больше числа уравнений, связывающих указап-Hbie параметры с исходными величинами. В связи с этим в процессе расчета трансформаторов приходится предварительно задаваться рядом значений электрических, электромагнитных и конструктивных величин, основываясь при этом главным образом на экспериментальных данных, полученных в результате испытания ряда трансформаторов, подобных рассчитываемому. Вопросы расчета трансформаторов средней и большой мощности в настоящее время разработаны достаточно полно н им посвящено большое количество сне-циальной литературы. Однако использование методов, разработанных для мощных трансформаторов, для расчета трансформаторов малой мощности не всегда возможно. Причины этого заключаются в специфических особенностях проектирования и применения трансформаторов малой мощности. Действительно, одной из основных задач расчета трансформаторов большой и средней мощности является выбор конфигурации магнитопровода. Прн расчете же трансформаторов малой мощности, как правило, используются нормализованные магнитопроводы заданной конфигурации. Траиоформаторы большой и средней мощности обычно работают па.раллельно. Поэтому за исходную величину Нрн расчете принимается напряжение короткого замыкания, величина которого определяет распределение нагрузок между параллельно работающими трансформаторами. Трансформато.ры малой мощности обычно используются для питания индивидуальных нагрузок н поэтому шолучение определенной, заранее заданной величины напряжения короткого замыкания для них не обязательно. Величина тока холостого хода влияет на коэффициент мощности трансформатора н потребление им реак- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [45] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |