Слаботочка Книги

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [47] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86

-, а/мм.

(4-2)

При Ятип<Ркр магнитная индукция и плотность тока определяются из .выражений (3-58) и (3-59), Для того чтобы исключить из этих выражений линейный размера, используем выражение (3-6). Однако для трансформаторов, мощность которых меньше критической, иельзч приравнивать U2 = E2, как это сделано прн выводе выражения (3-6), а следует учесть падение напряжения во вторичной обмотке трансформатора. Так как

U.Ejl--), (4-3)

то на основании (3-6) при мощности меньше критической

X тfecт55c-гSolrlO- (4-4)

Подставляя в (4-4) значения S и й из (3-58) и (3-59), получаем выражение для определении Ртип зависимости от линейного размера а в виде:

Определяя из (4-5) линейный размер а и подставтяя его значение в (3-58) и (3-59), найдем значения магнитной индукции и плотгюсти тока при Рт1ш<С1Ф 10-2589 и 5

S6,4.10-X

i+.j IJ-iTJ PnW.

Подобным же образом >10гут быть получены расчетные формулы для определения Вид тороидальных трансформаторов.

Экспериментальная проверка величин матнитной индукции и плотности тока для серии трансформаторов на 50 гц с использованием ряда пластинчатых броневых магиитопроводов из стали 342 показала, что noipein-ность в опредслеппп величин -S и б по формулам (4-1), (4-2), (4-6) и (4-7) не превышает 20%.

Как видно из Т1рииеденных выше выражений величины В и 6 при одной и той же мощности трансформатора зависят от частоты сети, предельной температуры перегрева, величин тока холостого хода и падения напряжения в обмотках, магнитных характеристик материала сердечника, а также от соотношений между его основными геометрическими размерами.

Поэтому для каждого ряда магиитопроводов с пзме-непием частоты питающей сети, материала, используемого для изготовления сердечников, допустимой температуры перегрева или тика холостого хода, необходимо пользоваться различными зависимостями индукции и плотности тока от мощности трансформатора,

В табл. 4-1 и 4-2 приведены указанные зависимости для рядов, нашедгних наибольшее применение для изготовлении трансформаторов малой мощности,

4-3, ВЫБОР МАГНИТОПРОВОДА. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ В СТАЛИ II ТОКА ХОЛОСТОГО ХОДА

Расчет трансформатора целесообразно начать с выбора магнитопровода, т. е, с определения его конфигурации и геометрических размеров.

Сравнение трансформаторов с магнитопроводами стержневой, броневой и тороидальной конструкции, рс-

Таблице 4-1

Конфигурация магниюпровода	Материал ~		Индукция, гс
	сердечинка и eiO толщина. мн		1Р, вт
			15-.10 j 15-150		I50-.50!1 j 300-lOOJ		1 000-2 500
Броневая (п.тстипчатая)	Э42 0,35		13 000	13 000-13 500	13 500	13 500-12 000
	Э44 0.2		i2 000	12 000-li 500	11 500-10 000	10 000-8 ООО	8 000-6 500
Броневая (ленточная)	ХВП 0,15		16 000	15 000-14 500	14 500--12 000	12 000-9 500	9 500-8 ООО
Стерлчневая (лентотая)	ХВП 0,15		15 ООО	16 000-15 000	15 000-13 000	13 000-10 000	10 000-8 ООО

Таблица 4-2

Конфигурация мугннгоп]>о о,1а	.Чатерна и сср-1ечнпка и его тол[1и1-на, л{М	lacTO-та сетн. . Ч	Плотное.!, чока 6, а/мм
			~f\, от
			1 .-50	50-150 1,0- чЮ		3-J0-1 оот	1 (Ю1-2 . ,0 )
Броневая (пластинчатая)	Э42 0,35		5,0-3,8 1 3,8-1.9			1,3-1,1
	Э44 0,2		5,5-5.0	5.0-4,0	4,0-2.8	2.8-1,6	1,6-1,0
Броневая (ленточная)	ХВП 0,15		6,0-4,5	4,5-3,5	3,5-2,5	2,5-1.5	1,5-1,2
Стержневая (ленточная)	ХВП 0.15		8,0-5,2	5,2-3,5	3.5-2,5	2,5-1,8 1 1,8-1,4

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [47] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86