Слаботочка Книги

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [56] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86

Величину напряжения короткого замыкания необходимо знать в тех случаях, когда проектируемый трансформатор предназначен для параллельной работы. Величина падения напряжения необходима для уточнения числа витков первичной и вторичной обмоток.

Если найденная из (1-39) величина падения напряжения значительно отличается от предварительно n>pii-нятой в начале расчета, то. следует изменить число витков в соответствии с полученным результатом.

Величину к. п. д, трансформатора, входящую в (4-53), можно определить по формуле

. := . (P. + P.-f,.. + P.)100 .4.54.

где потери в стали находят из (4-13).

Зная величину к. п. д. трансформатора и пользуясь формулой (4-14), можно определить фактическое значение тока первичной обмотки. Если найденная при этом величина тока первичной обмотки значительно отличается от предварительно принятой в начале расчета, то следует изменить диаметр провода в соответствии с полученным результатом.

Па этом расчет трансформатора можно считать законченным.

4-7. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ТОРОИДАЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

{Расчет трансформаторов с тороидальными магнито-Провадамн в принципе не отличается от расчета трансформаторов со стержневыми и броневыми магнитопроводами, однако имеет ряд особенностей.

Отсутствие воздушных зазоров и относительно малый объем стали тороидальных магиитопроводов приводит к тому, что даж при больших индукциях относительное значение тока холостого хода трансформатора невелико.

Одна из особенностей расчета тороидальных трансформаторов, связанная с отсутствием в магнитопроводе воздушных зазоров, заключается в том, что определение реактивной составляющей тока холостого хода мож-

В этом разделе шспользопаны работы D Л. Бренмаиа,

гс 180DD

noDO

12G0B

ЮООО

8000

600D

2000

-

-

Рис. 4-11. Кривая Намашичивання стали ХВП прн частоте / = 400 гц (для тороидального магнитоировода).

НО Производить непосредственно из кривой иамагничи вання по формуле

(4-55)

На рис. 4-11 приведена кривая намагничивания стали ХВП (тороидальный магиигопровод].

в связи с тем, что на стадии выбора магнитопровода число витков еще неизвестно, величину реактивно11 составляющей, а следовательно, и полного тока холостого хода можно .найти лишь после того, как будет выбрано число витков первичной обмотки. Величина 5ст5ои для тороидального магнитопровода может быть найдена из выражения (4-8). Ориентировочные значения индукции и ]1лотности тока в обмотках в зависимости от мощности трансформатора с магнитопроводол! из стали ХВП (Д0,15 мм) iipTi / = 400 гц приведены ниже, в табл, 4-9, а величины коэффициентов заполнения окна (kii) и сечения магнитопровода сталью (йот) приведены соответственно В табл. 4-3 и 4-4.

Т а б л и ц а 4-9

	.Mouiiiocii. TiJjjiiCfiJop.yaiop:! на
		50-]3il	i5o-;i,io	300-50)
В, гц	17 000	17 000-13 500	13 500-11 500	\ I ,500--И ООО
i	0,82-0,93	0,93-0,96	0.96-0,97	0,98
	7-4,5	4,5-3,0	3,0-2,5	2,5-2,0

Тороидальные трансформаторы имеют значительно более сложнуК) конструкцию обмоток, чем трансформаторы со стержневыми и броневыми магиитоироводами. Это обстоятельство, значительно усложняющее конструктивный расчет обмоток тороидальных трансформаторов, является основной особенностью их pacчeтa.

Прежде чем приступить к конструктивному расчету обмоток, введем следующие обозначения:

Л, (i -наружный и внутренний диаметры магнитопровода;

то же после изолировки магнитопровода; то же после укладки первичной обмотки; то же после укладки поверх нервич[юй обмотки междуслоевой изоляции;

iaH, ап - то ЖС ПОСЛС уКЛВДКИ ВТОрИЧИОЙ обмОТКИ Н

т. д.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [56] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86