|
| |
|
Слаботочка Книги 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 [58] 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 ляегся как полусумма длнн верхнего и нижнего витков. Из рис, 4-12 видно, что сечение обмотки тороидального трансформатора имеет трапецеидальную форму. Будем и в этом случае определять среднюю длину витка как полусумму длин нижнего и верхнего витков. В свою Очередь длину каждого витка (например, нижнего витка первичной обмотки) можно считать равной полусумме двух витков, один из которых удален от сердечника на расстояние Ыз2и, а второй -на fhrm-Аналогично длину верхнего витка первичной обмотки можно считать равной полусумме двух витков, один из которых удален от сердечника на расстояние Ацзги + и]!!, а второй - иа Лшгп + ац,. Тогда средняя длина витка первичной обмотки может быть найдена как среднее арифметическое из длин четырех воображаемых ibhtkob, т, е.  Рис. 4-12. к определению средней ллинь витка тороидальных трансформаторов. ZTi ~ -7-, (4-71; где /J -2 (a--6) - периметр поперечного сечения тороида. Повторив приведенные выше рассуждения для вторичной обмотки, получим; /ср.из ~ ~Ь (Лизй Н~ иазн -f- -j- 1211 -f- laii) -f- aii -f- ed 72) Подобным же образом могут быть найдены средние длины витков третьей и последующих обмоток. Определив средние длины витков всех обмоток, можно найти и 178 сопротивления, вес и потери в меди по формулам (4-43), (4-33) и (4-32), выведенным ранее для трансформаторов с катушечными обмотками. Следует отметить, что провода, используемые для изготовления обмоток тороидальных трансформаторов, должны иметь лучшую изоляцию, чем провода, применяемые в катушечных трансформаторах, так как они подвергаются значительно большим механическим воздействиям в процессе намотки. Поэтому для тороидальной намотки следует применять провода марки ПЭЛШКО или ПЭВ-2, Отличительная особенность тороидальных трансформаторов состоит в том, что у них почти нет рассеяния магнитного потока (если витки всех обмоток равномерно распределены по всей длине). Поэтому ири определении падения напряжения в обмотках тороидального трансформатора следует учитывать линдь их активные сопротивления и находить полное падение напряжения в трансформаторе ио формуле тр (4-73) В связи с указанной особенностью тороидальных трансформаторов Относительная величина полного падения напряжения в их обмотках значительно меньше падения напряжения в обмотках трансформаторов стержневого и броневого типов. Это следует учитывать при определении чисел витков обмоток, задаваясь величинами относительного падения напряжения в обмотках по данным табл. 4-11 прн частоте / = 400 гц, а не по табл. 4-6, пригодной лишь для расчета броневых и стержневых трансформаторов. Таблица 4Л1
Температуру перегрева обмоток тороидальных трансформаторов можно определить по любому из описан-12* 179 ных в § 4-5 методов, Однако в связи с отсутствием достаточного количества экспериментальных данных по тепловым режимам тороидальных трансформаторов, в настоящее время следует рекомендовать для нх расчета первый метод. Величину охлаждающей поверхности трансформа тора обычно определяют приближенно, считая, что она равна поверхности прямого цилиндра, диаметр основания которого равен максимальному наружному диаметру (Ai), а высота - максимальной высоте намотанного тороида (Я), т. е. 5охя TV -- 2 + T.DM Dn (~-\-Н\ см\ (4-74) Пользуясь обозначениями, приведенными на рис. 4-U для двухобмоточного трансформатора, имеем: i) = D[[k - D{k~-\), мм; (4-75) Hbd - d, мм, (4-76) где D - наружный диаметр тороида укладки наружной изоляции. За иоключанием перечисленных выше особенностей расчет тороидальных трансф&рматорав ничем не отличается от расчета трансформаторов со стержневым и броневыми сердечниками. 4-8, МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРОВ МАЛОЙ МОЩНОСТИ После ознакомления С [необходимыми расчетными соотношениями рассмотрим методику расчета силовых трансформаторов малой мошности. Приведенная ииже методика предназначена для расчета трансформаторов стержневой и броневой конструкций мощностью до 800 ва (50 гц) н 2 500 ва (400 гц), при напряжении вторичной обмотки до 1 ООО в. Для расчета должны быть заданы: наприжение питающей сети Vi, 6; частота питающей сети /, гц; -напря-ження вторичных обмоток - V2, U3, . . , , в; тот вторичных обмото/к h, h, характер нагрузки. 180 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 [58] 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
||||||||||||||||||||||||||