|
| |
|
Слаботочка Книги дит к увеличению потока рассеяпия н как следствие эю-го - к увеличению падения иапряжепмя в трансформаторе. В этом случае (рис, 5-4) полное реактивное падение напряжении рав1Ю [Л, 1]: где t/pVo определяется по формуле (1-3/) и 1Д-/е I л 100) (5-1, (5-16) В формуле (5-16) Л/о =1 hjq -j- HIq - укорочение обмотки в процентах от ее длины; lb я. 100; В остальном расчет высоковольтных и высокопотенди-альных трансформаторов .ничем не отличается от расчета низковольтных трансформаторов. Следует, однако, отметить, что вследствие мало!! уделыюп поверхностной нагру.зки температура перегрева высоковольтных и высокопо-тенниальнык траисформа торов ниже, чем низковольтных; поэтому ее величину можно не проверять. Рис. 5-4. К ппрелелемкю 1голного реактивного падения напряжения. Пример. Необходимо рассчитать высоковольтный трансформатор со следующими данными; напряжение питающей сети 0\127б; частота питающей сети /=50 гц; напряжение вторичной обмотки (/2=5600 в; ток вторичной оСмотки /20,02 а; наг])узка активная, COS ф2= 1. Расчет, I, В соогветстпнл с принедепными выше рскоменда-иичдш выбг.ргам для трансформатора броневой магпнтанровод. При частоте сети 50 гц можно цр!1ме;ить плаегиичатый магнитопровод 113 ста;п( Э12 с толщиной плагтнцы 0,Й5 .иль 2. Определяем мощность вторичной обмотки: 2=. 5 000.0,02-=-- 112 ва. 3. Нахачнм 01)ие!1тнроночныс велнчгшь]: S= 13-400 гс т табл.4-1: 0,72 б£ = 0,13 20=2,6 а/мл-- из выражения (5-8); к,-- =0,129 нз выражения (5-9); г=0,91 из табл. 4-4; Mh=8% из табл. 4-6- 4. По формуле (5-7) находим: / 8 \ 2 + ИГ0 So-rSou - - -------- 400-530 см\ (1 ,11 - ;- I ,48).50.13 400-2,6-0,129.0,91 5. В табл. ПЗ-1 негкотько типоразмеров мнгннтоцровотои имеют величины ироизведсння S, jScu, близкие к требуемой. Вь[биряем магнитопровод 11132-50, у которого S. ,.S\,:-4l6 (т. е. наиболее близкое значение к наименьшей rpeSvcMon величине); ст.аг;т = = 14,56 см; G = 3,!7 кг- 6. По формуле (4-13) и кривой ]шс. 4-1 определяем потери в стал!]: Рст=4.3,17-12,7 пт. 7. По формуле (1-40) определяем активную составляющую тока xoJiocToro хода 12,7 / а [27 8. По формуле (1-43) и крипой рис. 4-3 определяем полную намагничивающую мощность Q - 47.3,17 .= 149 м.. 9. По формуле (1-42) опреляел! реактивную состав.гшощую тока холостого хода: !49 ор ~ j (jy ~ 1,17 а. 10. Опре;1,еляем ток холостого хода: /о /0,Р -f 1,17= 1,17 а. II, По формуле (4-14) определяем ток первичной обмотки: 112 > ~ 127.0,85.0,656 j.0,85 и cos ip -094 из табл, 4-5. в соответствии с рекомендацией. Приведенной выи1е, уменьшаем величину cosy на ЗО/о, тогда costp 0,94-0,7 = 0,656. 12. Определяем относительное значение тока холостого хода: 13. Определяем числа витков первичной и вторичной обмоток по формулам (4-15) - (4-18), где падение напряжения в первичной обмотке it/i = 4%, а во вторичной Ас/д - 8уо выбраны из табл. 4-G: = 282 витка; -TooJ-1 4,44-50-13 400-14,56 ббОоЛ+щЮ = 4,44.50.13400.14Ж 14. По табл- 4-2 выбираем ориентировочную плотность тока первичной обмотки и находим сечения проводов обеих обмоток: 1 58 5, 2,9 а1мм; sp, = 2 0,545 мм; 0,02 §2 = 2,6й/лш2; y-g- = 0,0077 15- По табл. П2-1 находим стандартные диаметры, сечения и веса проводов, выбирая провод марки ПЭВ-1 для первичной и ПЭВ-2 длд вторичной обмотки: Snpi - 0,58jHi( rfnpi 0,86jjh; rfj,: 0,92 jhjh; gp, = 5,2 г/л1; Snp2 = 0,00785 jHjH i/yrpaO,! dn:.. -мм; gnpg - 0,0G98 г/л!, IG. Определяем фактические плотности тока в обмо1ках: 1,58 5, - Q-gg - 2,72 а!мм% 0,02 -р - 2,55 а мм. 0.00785 17. Из табл. 4-7 и по формуле (4-21) определяем испытательные напряжения обмоток в нормальных условиях (эффективные значения, частота 50 гц): 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 [66] 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |