|
| |
|
Слаботочка Книги 4. По формулам (5-30), (5-40), (5-42) определяем внутреннее сопротивление иьтпрямительной схемы: г , = 3,5-10 5Q у400-14 500 3,42-400-14500 У 150-0,42 3,8/ 98 \ г:3,2 + 2-1,5=- 6,2 0.W (в схеме применены германиевые диоды; их сопротивление принимаем равным 1,5 ом) 5- Определяем коэффициент А по формуле (5-37) и табл, 5-4 . 0,42-3,14-fi,2 150.2 =°8 Г) По формулам (5-35) и (5-3G) находим коэффициенты В и D: Д -0,75 -Ь 1,2-0,028 -0,78; 3.65 100-0,028 7- По даннт,1м табл, 4-1 определяем: а) эффективное напряжение вторичной обмотки (7а = 0,78-150=- ]\7 п; б) -эффективный ток вторичной обмотки /а = 0,707-3,3-0,42 =.0,08 rt- 8 По найденным значеттиям напряжения н тока вторичной обмоткн и аадатп1ЫМ f/ f, IJ и /3 расчет трансформатора производит-ся по методике, приведенной в § 4-8 При этом выбор сердечника осуществляется по формуле (5-19)j в однополупериодной схеме значение cos ф, найденное из табл. 4-5, следует уменьшить на 10-15%, а для трехфазной схемы - соответственно на 5-7%. ГЛАВА ШЕСТАЯ расчет дросселей 6-1. расчет дросселей переменного тока Расчет дросселя (переменного тока обычно производится по заданным величинам индуктивности дросселя и тока обмоткн. iB результате расчета должны быть определены геометрические размеры сердечника дросселя и данные его обмотки - общее число внткоИ, марка и диаметр провода. Исходным 1выраженнем дли pacieia дросселя является уравнение (1-66). Это уравнение, использоваашое в § 1-5 для выяснения основных физических закономер-костен, -было получено без уче а потерь в сердечнике дросселя и акгишюМ сопротивлении его обмоток. Индуктивность дросселя с учетом потерь определяется реактивной соста,вляюп1,ей э, д. с. (ip), индуктн.роваи-иой в его обмотке. На основании векторной диаграммы рис. 1-14 величина /Гр может быть определена так EJ = Ecos я, (6-1) где а -угол потерь. Как 1ВНДН0 из уравнения (6-1), величина э. д. ic. Е, отличается от э. д. с. Е лишь множителем. Поэтому на основании (1-G6) индуктивность дросселя с учетом потерь равна: ь=----cos а. (6-2) Преобразуем уравнение (6-2) к более удобпому для расчета виду. Для этого умножим правую и левую части уравнения па умножим и разделим левую часть уравнения на /ст- Тогда после несложных преобразований по-Л}Т1им: LP -у VcTcrfitCS.MaKc; COS а 10 (6-3) где aw = -- - удельные намагничиваюн1,ие ампер-витки; Уст - геометрический объем магнитопровода. Уравнение (6-3) позволяет найтн объем стали дроссели в зависимости от магнитных характеристик материала сердечника и заданных величин индуктивности и рабочего тока. Для определения магнитных характеристик материала сердечника целесообразно иоспользоваться семействами кривых намагничивания, снятых при различных величинах зазора ib его магнитной цепи. На рис. 6-1 приведены кривые намагничивания для магиитопроводов броневого типа по табл. ПЗ-1, выпол- 16000 12000 WOOD 8000 6000 4000 2000
80 а/см Pitc, 6-1. Кривые 11амаг1ичиг-1а1ия бронвВ01о магнитанронода из стали Э320 (.Л = 0.3,5 мм) при /=50 гц .при различных зазорах, иснцых из стали марки Э320 толгциной 0.35 Л1Ж (частота сети 50 гц). Цифрой I обозначена кривая зависимости 5макг- = /при отсутствии зазора. Цифрами 5, 5, 4, 5, 6, 7 обозначены кривые намагничивания с постепенно увеличивающимися зазорами. Как известно, на практике используются два основных типа дросселей переменного тока: дроссели с линейной вольт-амперной характеристикой, т. е. с неизменной индуктивностью (ненасыщенные), и дроссели с нелиней-Hoii вольт-амперной характеристикой (насыщенные). 15-2589 225 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 [73] 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||