|
| |
|
Слаботочка Книги 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 [76] 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 преобразуя выражение (1-89), находим: ;,.ои, -100 г 1 1 100. (6-19) где /sVo - сгноснтелышя (выраженная в процентах) длина немагнитного зазора. Так как [1зфф = /дМ), то и (6-20) Как это следует из выражений (6-19) и (6-20), npii оптимальной длине зазора величины эффективной магнитной (Проницаемости и относительной длины зазора /з% зависят лить от магнитных свойств сердечника и удельной электромагнитной нагрузки М. Зависимости (6-19) и (6-20) обычно определяются экспериментально. На рис. 6-2. приведены кривые jAi,fi(fi = fi(yVi) и /37а /2(1), полученные на основапни иаиытания ряда магнитопрово-Д01в броневой нонсгрукции. Из (6-13) следует, что 1/ = з(А/), (6-21) т. е, объем Стали сердечника дросселя может быть найден НО заданным величинам L и /о- Необходимый объем стали следует определять при л1аксима,[Ьном исиользоваиии меди обмотки дросселя с точки зрения его теплового режима. Зависимости (6-19), (6-20) и (6-21) целесообразно находить экс-пери-ментально. На рис. 6-3 приведена экспериментальная кривая VcT.aisTb (-0) - броневых магиитопроводов при температуре перегрева обмоток дросселя, равной 50° С, Плотиос1и тока в обмотках дросселей прн Дт = = 50° С для различных типоразмеров магнитопровода приведены в табл. 6-3. Таблица 6-3
2.П - т Q.7 0.8 0.5 0,1 /Л? D.2 D1 зт т 200 280 ZBO гно -гZD го-гоо -180 160 \ го
Рис, 6-2. Зависимость эффективной проницаемости стали от параметра М для стали Э42 (Д-0,35 мм). Пользуясь кривыми рис. 6-2, 6-3 и данными, приведенными в табл. 6-3, можно производить расчеты сглаживающих дросселей с броневыми магь[Нтоироводами с достаточной степенью точе[ОСТи. Для расчета сглаживающего дросселя до.11Жиы быть заданы следующие величины: иидукгивгюсть дросселя, гн {L), ток подмагничивания, а{1о), рабочий потенциал обмотки дросселя, в (Uo). Расчет ведется в следующем :Порядке: 1. Онределяеч iBej[H4HHy LL . 2. Пользуясь кривой рис. 6-3, то найденному значению Lll определяем объем стали сердечника Vt. акт- 3. По формуле (6-17) нахо1Дим вспомогательную величину М. 4. По найденной величине М, пользуясь графиком рис. 6-2, определяем относительную величину эффективной .магнитной проницаемости (1эфф и относительную длину оптимального воздушного зазора /з%.
g 3 Ч 5 6789Ю w 3omss3 8Gm гт300W0BOOSKiBjiicM Рис, 6-3. кривые зависимости объема стали от величины L/g. 5. По найденной величине Кст. акт и данным таблицы типовых магнитопроводов, приведенной ib табл. ПЗ-1, выбираем предварительно типоразмер магнитопровода. 6. По данным табл. 6-3 выбираем плотность тока в обмотке дросселя в зависимости от выбранного типоразмера магнитопровода. 7. Подставляя в формулу (6-16) найденные выше значения Ll\y цофф и б, а также (для броневых магни-топроводов) значения коэффициентов к\ - \-2; 2 = 2,5; 5 = 9-18, находим пределы допустимых изменений длины базового линейного размера а. 8. Окончательно уточняем типоразмер магнитопровода, подбирая но таблице типовых магнитопроводов наиболее близкие к найденным значения Уст.акт и а. Выбрав магнитопровод, выписываем из таблицы следую- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 [76] 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||