|
| |
|
Слаботочка Книги Таблица 2-1. Расчетные соотношевня для некоторых Схеме Однофазная мостовая  Трехфазная со средней точкой  Трехфазная мостовая Область применения до 1Э кВт до 50 кВт до 3000 кВт 1,17 2,34 непрерывном токе 2.ф-Ь.др * При мааом угле коммутации, когда вне периода коммутации ток проте- * Для нормального режима работы, когда ток нагрузки больше намагничивач Значения коэффициента схемы kx, связывающего ЭДС ТП прн а = О с £ф, для некоторых схем приведены в табл. 2-1. Если считать ток якоря идеально сглаженным, то при ач - /2 и исп01Ь-зовании СИФУ с линейным пилообразным напряжением можно записать с учетом (2-21); я/ : у \ / ст\ £т.п = йсх£фГ05-2 U-77-1 = й ефяпи ут-- . нереверсивных схем тнристорных преобразователен Шестифээная с уравнительным реактором Мостовая с урэрнительныи реактором  Последовательное соединение трехфазных мостовых схем ЛЛЛ- Приводы большой ношлости 1,17 2,34 4,68 4Ц + др кает через 2, а в период кол1мутации- через 3 тиристора, ющего тока уравнительного реактора. На основании этого выражении могут быть построены регулировочные ха> рактеристики ТП Е, = / ( су) нри Еф = const (рис. 2-7). Имей в виду, что при линеаризации характеристик ТП в рабочей точке при Uc.y- fc.y, нач Ф==£ф.и5д приращение ЭДС ТП имеет вид ф. еач с.у~с. у.нач ф~ф.няч можно определить в этой точке передаточные коэффициенты преобразователя по >правлеыию и возмущению в виде изменения напряжении питающей сети: с. V С.у.ыач f - F ф. нач ф, нач ~2 л f/с.у.вяч сх sin i2 /г. 11.ни1 (2-22) Коэффициент ftr п может быть определен при данном напряжении питания (например, при £ф = £ ф.1, на рис. 2-7) HenoqieflCTBeHHO по регулировочной \а-ракиристнке как /?г,п- Ат.п/А/с.у. Прн косинусоидальном опорном напряжении характеристика преобразователя по-При Еа}>£а},и лучается линейной. Регулировочная харак- теристика обычно приводится в каталожных дагп]ых на преобразователь. Лолное падепне напряжения в преобразователе в режиме непрерывного тока зависит не только от явления коммутации, по и обусловлено: а) падением напряжения в первичной и вторичных обмотках трансформатора, а при отсутствии трансформатора - в обмотках анодных дросселей; б) падением напряжения в тиристорах Д, которое складывается нз не зависящего от тока порогового напряжения Uq и напряжения на динамическом сопротивлении тиристора /цГдин*-При инженерных расчетах падением напряжения в тиристорах, которое составляет д.ия разных типов тиристоров (0,5 1,5) В, иногда пренебрегают. Явлаше коммутации тиристоров проявляет себя в наличии второго слагаемого в выражении (2-20), в котором коэффициент при токе можно рассматривать ак некоторое сопротивление, входящее в эквивалентное внутреннее сопротивление преобразователя Rt.n- Активное сопротивление фазы трансформатора определяется на основании данных опыта короткого замыкания трансформатора как
Рнс. 2-7 Рк. 3 где Рк.з - мощность короткого замыкания трансформатора; 1 , н /,и - номинальные первичный и вторичный фазные токи; kj-коэффициент трансформации. Для ограничения пульсаций тока нагрузки часто применяется сглаживающий дроссель, показан[Ый на выходе преобразователя в табл. 2-1. Его сопротс--леиие может быть определено через потери в меди обмотки дросселя Рдлт от номинального тока дросселя /др.п Внешняя характеристика преобразователя Ut. = f(I) при а = const н идеально сглаженнсм токе представляет собой прямую линию, проходящую через точку с координатами 1 = О, Ej, = ft.nm cos a. Ее наклон определяется значением эквивалентного сопротивления преобразователя Rt.n- * В табл. 2-1 /-дин учте]ю как составная часть эквивалентного сопротив* ления преобразователя. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [14] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 |
||||||||||||||||