Слаботочка Книги

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [28] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104

й однофазной однополупериодной схеме, наличне постоянной составляющей тока во вторичных обмотках вызывает вынужденное намагничивание сердечника и связанное с этим увеличение намагничивающего тока в первичных обмотках трансформатора.

Форма кривой м. д. с. в любой из первичных обмоток трансформатора повторяет форму кривой тока в обмотках того из стержней, на котором расположена эта обмотка. В отличие от однофазного трансформатора м. д. с. в -каждом из стержней трехфазного трансформатора зависит не только от м. д. с. вторичной обмотки данного стержня, но и от м. д. с. двух остальных стержней. Постоянные составляющие м. д. с. в каждом из стержней взаимно компенсируются, и поэтому токи первичных обмоток не содержат постоянных составляющих. Форма тока в первичной обмотке одной из фаз приведена на рис. 3-П,е {Л. 3].

На рис. 3-11,ж приведена форма напряжения между электродами вентиля Si. В промежутке ti-4, когда Si проводит ток, напряжение на его зажимах равно нулю; в это же время вентили Вг и Вз находятся под обратным напряжением. С момента 4 вентиль Bi прекращает работу и ток начинает проводить вентиль Вг. Как видно из рис. 3-П,а и схемы рис. 3-10, напряжение на зажимах вентиля Si в промежутке ts-4 определяется разностью мгновенных значений фазовых напряжений Ui и г, действующих в контуре ОагбО, а с момента U и до 4 - их суммой. В обоих случаях на -катоде Bi будет положительный, а на его аноде - отрицательный потенциал. С момента U в работу включается вентиль Вз, а вентиль Вг прекращает свою работу. В промежутке U-hi разность потенциалов между электродами вентиля Si будет определяться вначале разностью, а затем суммой мгновенных значений щ и Из. В момент времени 13 обратное напряжение на вентиле Bi падает до нуля, и затем цикл повторяется снова.

Так как кривая обратного напряжения в промежутке и-и (или и-t\z), представляющая собой разность двух синусоидальных фазовых напряжений, является также синусоидальной, то обратное напряжение может быть определено как амплитуда линейного напряжения на зажимах вторичной обмотки трансформатора. Переходим к выводу основных соотношений.

1. Определение действующего фазного напряжения вторичной обмотки

На рис. 3-12 приведены кривые выпрямленного напряжения и тока. Эти кривые состоят из трех симметричных частей, ограниченных в верхней части синусои-

Рис. 3-12. К вычислению среднего и эффективного значений напряжения и тока в трехфазной схеме.

дальными кривыми. Поэтому постоянную составляющую выпрямленного напряжения можно найти как

нл-дбв

2я 3

(3-52)

Поместим начало координат в точку О. Тогда

[/2=С/2максСО5(0/. (3-53)

Выражая пл. абв в виде интеграла и производя необходимые преобразования, найдем:

j U4wt= j иакс COS wtd >t=:

3 /3 t/a мано

0,826[/

гмакс-

(3-54)

Заменяя [/гмокс действующим значением фазового напряжения, получим:

(3-55) 91

2. Определение действующего тока вторичной обмотки

Вторичная обмотка трансформатора и вентиль соединены последовательно. Поэтому

г2в=12 = /2макс cos 0> (3-56)

(если начало координат помещено в точке О рис. 3-12). Действующее значение тока h найдем, пользуясь выражением

i,dmt (3-57)

Подставляя значение из (3-56) в (3-57), получим:

=-/2макс I/ т- -х-(1 - СО5 2а)02ш

= -/i-(f+K3)=0,48/ aKc. (3-58)

Используя выражения (3-9) и (3-54), после преобразований получим:

/.макс = = J° - 1,21/ . (3-59)

Подставляя (3-59) в (3-58), получим окончательно: /2=0,48-1,21/о = 0,587/о. (3-60)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [28] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104