|
| |
|
Слаботочка Книги По определению коэффициент пульсации равен: lOOVo- (5-50) Подставляя значение t/к.макс из (5-49) в (5-50), получим окончательно; ka = -, (5-51) Так как параметр Я является функцией угла отсечки, то его можно выразить через параметр А. Кривые 0,1 0,2 0,3 0. 0.5 0,5 0,7 0,8 0,3 г.о Рис. 5-4. Кривые зависимости параметра Я от параметра А при частоте сети 50 и 400 гц. зависимости H=f(A) для частоты 50 и 400 гц при различных значениях коэффициента р, зависящего от схемы выпрямления, приведены на рис. 5-4. Определив по графику (рис. 5-4) значение Я и задаваясь коэффициентом пульсации на выходе выпрямителя не более 15-5% (соответственно для частоты 50 и 400 гц) можно найти по формуле (5-51) емкость кон-
г * При определении коэффициента Н по кривым Н - f (-4), значение Я для однополупериодной схемы берется для р = \\ для S всех остальных схем = 2. денсатора, требуемую для получения заданного коэффициента пульсации. В заключение в табл. 5-2 приведены основные параметры, необходимые для расчета наиболее часто применяемых схем выпрямления, работающих на нагрузку с емкостной реакцией. 5-6. РАСЧЕТ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ, РАБОТАЮЩИХ НА НАГРУЗКУ С ИНДУКТИВНОЙ РЕАКЦИЕЙ Как уже указывалось, на нагрузку с индуктивной реакцией обычно работают выпрямители средней и большой мощности. В этих выпрямителях используются, как правило, вентили с небольшим внутренним сопротивлением (полупроводниковые и ионные). Активное сопротивление обмоток трансформаторов средней и большой мощности относительно невелико. Поэтому внутренним активным сопротивлением таких выпрямителей можно без существенной ошибки пренебречь. Если пренебречь также и внутренним индуктивным сопротивлением трансформатора, что, как показывает практика, не приводит к существенным ошибкам, то такие выпрямители могут рассматриваться как выпрямители без потерь. При рассмотрении физических процессов, имеющих место в выпрямителях без потерь, работающих на нагрузку с индуктивной реакцией, мы видели, что форма кривых напряжения на выходе двухполупериодных и многофазных схем выпрямления не отличается от формы кривых на входе тех же схем при чисто активной нагрузке. Поэтому действующее напряжение на зажимах вторичной обмотки трансформатора, обратное напряжение и коэффициент пульсации выпрямленного напряжения для различных схем выпрямления могут быть определены по формулам, приведенным в § 3-7. Действующий ток вторичной обмотки трансформатора может быть определен исходя из следующих соображений. В § 4-5 было показано, что форма кривой тока, протекающего через вентиль и вторичную обмотку трансформатора, в однотактных схемах близка к прямоугольной. Степень этого приближения зависит от соотношения между величинами coL и R; она тем больше, чем 146 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [46] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||