Слаботочка Книги

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [47] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104

больше индуктивность и чем меньше активное сопротив-ление нагрузки. Уже при значениях >-g-, которое

всегда имеет место при работе на индуктивную нагрузку, можно считать форму тока практически прямоугольной.

Таким образом, в течение определенного промежутка f 2п \

времени ( ) длительность которого зависит от схемы

выпрямителя, ток вентиля и вторичной обмотки остается неизменным и равным выпрямленному току /о. В течение остальной части периода ток будет равен нулю.

На основании приведенных выше соображений нетрудно найти действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора для однотактных схем. Его величина на основании общего определения действующего значения тока равна


2п р о Yp

Действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора в однофазной мостовой схеме равно (р=2):

7, = :/=/о, (5-53)

а в трехфазной мостовой схеме (р = 3)

/.=К2 = 0,815/о. (5-54)

Действующее значение тока первичной обмотки трансформатора равно:

для двухполупериодной схемы со средней точкой и однофазной мостовой схемы

Л = (5-55)

приводимые ниже выражения даются без вывода [см. Л. 3]. 10* 147



для трехфазной схемы для трехфазной мостовой схемы

/1 = 0,47/-°-; (5-56)

Д = 0,815-. (5-57)

Из сравнения (5-56) и (5-57) с (3-62) и (3-77) видно, что выражения для токов первичной обмотки при активной нагрузке и нагрузке с индуктивной реакцией в трехфазной и трехфазной мостовой схемах практически одинаковы. Это объясняется тем, что форма импульсов тока в многофазных схемах при активной нагрузке близка к прямоугольной.

Типовая моиность трансформатора для указанных выше и наиболее часто применяемых схем выпрямления равна;

для двухполупериодной схемы со средней точкой

= (1 +2-0,707)= l,34t/ / ; (5-58) для однофазной мостовой схемы

Р..а = ~ ([/.тЛ + UJ,)= i (1 + 1)1,1

(5-59)

для трехфазной схемы

/тип = 4-даЛ + Зг/Л) =

=-- 0,855[/ /о (0,47 + 0,58) = 1,35UJo; (5-60) для трехфазной мостовой схемы

=-- - OASUJo (0,815 -f 0,815) = 1,045[/о/ . (5-61)



Схемы выпрямления

Наименование параметра

Двухполупериодная

Однофазная мостовая

Трехфазная

Трехфазная мостовая

Действующее напряжение вторичной обмотки U*

2X1 ,110

1,1Ш

0.8550

0,43У

н га S О.

Действующий ток вторичной обмотки /з

0,707/

0,707/о

0,58/

0,815/о

Действующий ток первичной обмотки Ii

0,815

Типовая мощность трансформатора Ршп

1,1 ш С

1,35У /

1,045У /<.

Вынужденное намагничивание сердечника

Есть

Обратное напряжение на вентиль J7o6p

3,140

1,570

2,09У

1,0450

Среднее значение тока вентиля /ов

0,5/

0,5/

0,33/

0,33/

Действующее значение тока вентиля /в

0,707/о

0,707/о

0,58/

0,58/

Амплитудное значение тока вентиля /змакс

Число вентилей

Частота основной гармоники

2f С е т И

2f сети

3f сети

6f се ти

Коэффициент пульсации

0,67

0,67

0,25

0,057

* Для трехфазной и трехфазной мостовой схемы t/j -фазовое напряжение вторичной обмоткн. Схема соединения обмоток этих схемах -звезда -звезда.




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [47] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104
Яндекс.Метрика