|
| |
|
Слаботочка Книги На рис. 3.15 приведена структурная схема такого приемника, а на рис. 3.16 -осциллограммы напряжений, иллюстрирующие принцип его работы. Генератор напряжения суперизации ГС представляет собой несимметричный мультивибратор, с выходом которого соединен через интегрирующую цепь ИЦ СР, а также управляющий электрод обнуляющего ключа ОК -через дифференци-рущую цепь ДЦ, что обеспечивает быстрый разряд конденсатора С тикового детектора в течение фронта импульса суперизации. Заряд конденсатора С осуществляется через зарядное устройство ЗУ видеоимпульсом, полученным в результате детектирования вспышки свободных колебаний импульсным детектором ИД. Максимум амплитуды вспышки- свободных колебаний несколько запаздывает во времени относительно среза импульса суперизации, поэтому каждый заряд конденсатора С осуществляется после предварительного разряда ( обнуления ), а напряжение на конденсаторе С после каждой вспышки свободных колебаний определяется только максимальной амплитудой последней вспышки и не зависит от амплитуд предыдущих, что и обеспечивает безынер-ционность детектора. В течение промежутка времени, приблизительно равного длительности импульса мультивибратора, напряжение на конденсаторе пикового детектора имеет фиксированное и малое значение, а в течение остальной, большей части периода суперизации напряжение на конденсаторе остается почти постоянным, пропорциональным пиковому напряжению последнего видеоимпульса, снятого с импульсного детектора. Таким образом, напряжение на выходе ликового детектора представляет собой последовательность видеоимпульсов, форма которых близка к прямоугольной, а пиковое значение подчиняется закону изменения амплитуд коротких импульсов, снимаемых с импульсного детектора. Следовательно, пиковый детектор является расширителем импульсов во времени, а сигнал на его выходе имеет амплитудно-импульсную модуляцию второго рода (АИМ-2). Частотный спектр таких сигналов определяется формулой [108] S (ш) = + т sin (QJ + + +5] 4г ( Й) cos {пШ + 6 ) + + S (riQ + qJ cos + QJ + 6 .] (/гЙ - QJ cos - + 6 ,]. где S(cu) -спектральная плотность; Qm - частота модуляции; Тс - период суперизации; Q -частота суперизации; 6 - фазовые сдвиги. Характерной особенностью спектра сигнала АИМ-2 является то, что амплитуды компонентов боковых частот nQ-\-Qm и nQ-Qm определяются значениями спектральных плотностей для этих частот, а не для частот nQ, кратных частоте следования импульсов, как это имеет место при амплитудно-импульсной модуляции первого рода (АИМ-1). Таким образом, амплитуды компонентов боковых частот nQ+Q и raQ-Qvn при АИМ-2 не равны, а амплитуда компонентов частоты модуляции Qm зависит от Qm. В [108] показано, что если Qm удовлетворяет условию 0<Й.<Й..ах, - (3-69) то из спектра сигнала АИМ-2 можно выделить полезный компонент с круговой частотой Qm, если выполняется требование теоремы Котельникова =/.шax>2. (3.70) где Qmmax - максимальная частота модуляции. Отметим также, что в CP с пиковым детектором даже при резко асимметричном законе изменения затухания контура обычно выполняется условие / ,jn<0,9, (3.71) где дд - длительность импульса на выходе пикового детектора. Для определения неравномерности коэффициента передачи пикового детектора с обнуляющим ключом в полосе модулирующих частот, удовлетворяющих условиям (3.69) и (3.70), воспользуемся соотношением, приведенным в [108]: - - S (Q )/5 (0) = sin (f ) I JixT,. при подстановке в эту формулу предельных значений р, из неравенства (3.70) и Wc из неравенства (3.71) получаем 0=0,7. Следовательно, частотные искажения за счет пикового детектора всегда будут меньше 3 дБ. Частотные искажения можно уменьшить, увеличив х или уменьшив пд/Тс. Например, при ц=3 и 11д/Гс=0,75 получаем а=0,9, что почти всегда приемлемо для практических целей. Спектральная плотность 5(Qm), как и S(0), пропорциональна площади импульса, поэтому даже при использовании в зарядном устройстве конденсатора С эмиттерного повторителя напряжение частоты модуляции на выходе пикового детектора за счет увеличения длительности импульсов получается в несколько раз больше, чем на входе, т. е. пиковый детектор усиливает компонент частоты модуляции. Можно доказать, что при этом увеличивается не только абсолютное значение напряжения частоты модуляции, но и его отношение к суммарному напряжению компонентов частоты суперизации и ее гармоник. Очевидно, что при этом снижаются требования как к коэффициенту усиления низкочастотной части приемника, так и к ФНЧ, выделяющему частоты модуляции и подавляющему компоненты частоты суперизации и ее гармоник, что позволяет упростить эти узлы приемника. 3.7. Расчет фазовых сверхрегенераторов В соответствии с изложенным в § 2.4 можно сказать, что ФСР являются более простыми, но менее чувствительными приборами по сравнению с ФСРДС. Фазовые СР следует применять для приема относительно сильных сигналов. Для приема слабых сигналов предпочтительнее более сложные, но более чувствительные ФСРДС. Поэтому первой задачей, которая формулируется при расчетах фазовых СР, является выбор наиболее рационального варианта построения схем (ФСР либо ФСРДС). Данная задача должна решаться с учетом требований, предъявляемых к ФСР системой более высокого иерархического уровня, на основании расчета основных параметров ФСР и ФСРДС и сравнения их между собой. Отсюда следует, что второй задачей расчета фазовых СР является определение их параметров. В § 1.2 и 2.4 отмечалось, что ФСР и ФСРДС отличаются тем, что принимаемый ими сигнал управляет авто- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [35] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 |